40個廢水調試指導問題解析（21-40）

21、我(wǒ)(wǒ)們采用A2O工(gōng)藝，現在總磷去(qù)除還可以，但是氨氮一(yī)直沒降低，調試已經有三個月了，我(wǒ)(wǒ)曾經看到過一(yī)篇文章說不用内回流也可以降氨氮，而我(wǒ)(wǒ)們的内回流不好控制，幾乎沒有，不知(zhī)道要怎麽做才能降低氨氮？

答：根據你說的情況出水氨氮高于進水與沒有回流無關的，主要還是反應時間不夠，估計這類廢水有機氮較高，由于硝化時間不夠，有機氮的氨化速率大(dà)于氨氮的硝化速率，出水氨氮上升也是很正常的，還要确認硝化的基本條件是否控制好。

22、接觸氧化裝置生(shēng)物(wù)膜培養過程中(zhōng)發現生(shēng)物(wù)膜形成後又(yòu)會脫落，如何解決和避免呢？

答：生(shēng)物(wù)膜形成而大(dà)部分(fēn)又(yòu)脫落是很正常的現象，一(yī)般脫落後第二次或第三次重新形成後才算是挂膜成功，也就是說第一(yī)次生(shēng)物(wù)膜形成不能算挂膜成功，如果第一(yī)次挂膜後不大(dà)量脫落是偶然的，經一(yī)、二次脫落後才形成才是必然的，大(dà)多數情況下(xià)是這樣的。

23、腈綸廢水較難處理，用什麽處理工(gōng)藝合适？

答：腈綸廢水的可生(shēng)化性較差，含有大(dà)量低聚物(wù)和SCN等無機性COD，所以先要預處理，如中(zhōng)和，混凝，然後用生(shēng)化處理，生(shēng)化處理建議用生(shēng)物(wù)膜法，前面要有酸化工(gōng)序。

24、接觸氧化池是否用按填料空隙率計算水力停留時間？如何計算？

答：按填料空隙率計算水力停留時間是沒意義的，也算不準，應該是容積負荷和污水在生(shēng)化池的停留時間。

25、水解酸化階段會不會出現COD升高現象呢？我(wǒ)(wǒ)的意思是，大(dà)分(fēn)子水解爲小(xiǎo)分(fēn)子，原來水中(zhōng)有些大(dà)分(fēn)子無法被重鉻酸鉀氧化，而水解後卻可以。我(wǒ)(wǒ)做的是垃圾滲濾液。

答：确實有可能原來不能被重鉻酸鉀氧化的大(dà)分(fēn)子有機物(wù)通過水解酸化後能被氧化了，但水解酸化池出水COD還是不會升高的，理由是：

（1）重鉻酸鉀法測定COD時，有硫酸銀作催化劑，可氧化95%以上的有機物(wù)；

（2）水解酸化過程中(zhōng)COD也會去(qù)除一(yī)部分(fēn)的，去(qù)除率肯定高于前面說的不能被重鉻酸鉀氧化的那些物(wù)質。

26、（1）我(wǒ)(wǒ)們用蒸餾滴定法測氨氮時，餾出液呈現黃色，影響滴定終點，不知(zhī)道是爲什麽，怎麽避免或者排除幹擾。

（2）好氧污泥濃度的測定時，是取10ml沉澱了半小(xiǎo)時的污泥，還是取10ml水和污泥的混合物(wù)沉澱後測定。好氧污泥濃度一(yī)般控制在多少是正常的。

（3）水解酸化池的污泥濃度一(yī)般是多少爲正常的。

答：濃度高要稀釋後用比色法測定。如果加入顯色劑後仍有黃色，說明氨氮濃度很低（隻是猜測）。污泥濃度測定要用100ml混合液在量筒沉降後的污泥來測定，污泥濃度控制的範圍要根據裝置的實際污泥負荷來定，不能一(yī)概而論的。

27．問：在春節期間，卡魯塞爾2000怎麽運行（春節一(yī)些人回家，沒有倒班）？

答：隻要污水不斷人就不能休息，所謂的周末運行模式靠不住的。

28、我(wǒ)(wǒ)廠的UNITANK系統其主體(tǐ)爲三格池結構（三個池可分(fēn)爲左邊池、中(zhōng)池、右邊池），三池之間爲連通形式，每池設有曝氣系統，采用機械表面曝氣，并配有攪拌，外(wài)側兩邊池設出水堰以及污泥排放(fàng)裝置，兩池交替作爲曝氣和沉澱池，污水可進人三池中(zhōng)的任何一(yī)個。現工(gōng)藝運行分(fēn)兩個主體(tǐ)運行階段，第一(yī)主體(tǐ)階段運行步驟如下(xià)：

（1）污水先進入左邊池，同時左邊池進行厭(yàn)氧攪拌，攪拌時間爲1小(xiǎo)時。中(zhōng)池好氧曝氣，右邊池做沉澱池出水。

（2）污水繼續進入左邊池，左邊池停止攪拌，進行好氧曝氣，曝氣時間爲3.5小(xiǎo)時。中(zhōng)池始終好氧曝氣，右邊池還做沉澱池出水。

（3）左邊池停止曝氣，靜沉，靜沉時間爲1小(xiǎo)時。污水由進左邊池改進中(zhōng)間池。中(zhōng)池始終好氧曝氣，右邊池還出水。第一(yī)個主體(tǐ)運行階段（共6小(xiǎo)時）結束後，通過一(yī)個短暫的過渡段（0.5小(xiǎo)時反沖洗），即進入第二個主體(tǐ)運行階段。第二個主體(tǐ)運行階段過程改爲污水從右邊池進入系統，混合液通過中(zhōng)間池再進入作爲沉澱池的左邊池，水流方向相反，操作過程相同。以上工(gōng)藝在我(wǒ)(wǒ)廠已運行兩年，我(wǒ)(wǒ)認爲該工(gōng)藝在脫磷除氮方面存在着一(yī)些漏洞，即在各個主體(tǐ)階段沉澱池排出的水沒有經過一(yī)個完整的厭(yàn)氧—好氧過程，排出的水其實以好氧水爲主。

另一(yī)方面我(wǒ)(wǒ)覺的現工(gōng)藝在厭(yàn)氧—好氧段時間分(fēn)配不合理，好氧段時間過長。對此，我(wǒ)(wǒ)提出了一(yī)些建議，以第一(yī)主體(tǐ)階段爲例：污水先進入左邊池進行厭(yàn)氧攪拌，厭(yàn)氧攪拌一(yī)段時間後污水改進入中(zhōng)間池，左邊池停止厭(yàn)氧攪拌改好氧曝氣，這樣左邊池就好象被“鎖定”一(yī)樣，能盡可能完成硝化反應。其後左側池停止曝氣，作爲沉澱池。然後進入第二個主體(tǐ)運行階段，污水流動方向由右向左，運行過程相同。　

建議提出以後我(wǒ)(wǒ)們也實踐了一(yī)段時間，在實踐過程中(zhōng)我(wǒ)(wǒ)們碰到了這樣一(yī)個問題，就是其中(zhōng)一(yī)邊池被“鎖定”曝氣、而中(zhōng)池改進水以後，中(zhōng)池的污泥就始終推流到另一(yī)做沉澱池的邊池，結果中(zhōng)池的污泥濃度極低，而沉澱池的邊池污泥濃度很高，造成“泛泥”和磷的二次釋放(fàng)。對于上述描述的一(yī)些情況，想請教下(xià)面問題：

（1）我(wǒ)(wǒ)的建議對我(wǒ)(wǒ)廠現行的工(gōng)藝合理嗎(ma)？（2）建議中(zhōng)能解決中(zhōng)池大(dà)量推泥的弊端嗎(ma)？（3）我(wǒ)(wǒ)廠現行的工(gōng)藝厭(yàn)氧—好氧段時間分(fēn)配合理嗎(ma)？

答：三個問題回答如下(xià)：

（1）你的建議比現在的運行模式合理。但要作些調整，即在鎖定左池的前提下(xià)，延長左池進水的時間，相應減少中(zhōng)間池進水的時間，這樣更合理，理由從下(xià)條可知(zhī)。

（2）左池進水的時間增加後，左池更多的污泥推至中(zhōng)池，使中(zhōng)池的泥比調整前的多，可以使中(zhōng)池進水時間結束時的污泥濃度比現在的運行模式多。

（3）至于厭(yàn)氧好氧的時間是要根據脫氮除磷效果要通過試湊來定的。無論左池和中(zhōng)池進水時間如何調節，二池總的進水時間是不變的，中(zhōng)池進水時間增加而左池進水時間減少，推到右池的流量是一(yī)樣的，但流過去(qù)的污泥絕對量會減少。當然各池的污泥濃度不可能平衡，這是交替式曝氣池的特點。

至于要縮短周期的時間是不對的，對于設有厭(yàn)氧段的工(gōng)藝，如果縮短周期時間，由于邊池出水前的預沉澱時間不能縮短，所以每周期中(zhōng)的好氧和厭(yàn)氧時間就不夠了，即使不考慮除磷，要縮短周期，也要在污泥的沉降性能好的情況下(xià)，這樣才能減少預沉澱的時間，而保證生(shēng)化應該階段的時間。還要說明的是UNITANK工(gōng)藝對脫氮除磷有一(yī)定的局限性，除磷會制約脫氮效果。

29、微生(shēng)物(wù)鏡檢時怎樣計數？我(wǒ)(wǒ)用的是10×的物(wù)鏡，16×的目鏡，即總放(fàng)大(dà)倍數爲160倍，在總放(fàng)大(dà)倍數160倍下(xià)的一(yī)個視野看到3個鍾蟲，那在1平方厘米中(zhōng)有多少鍾蟲？

答：應該用100倍，即目鏡和物(wù)鏡都是10倍，來觀察原生(shēng)動物(wù)和後生(shēng)動物(wù)，并計數，絲狀菌的豐度100倍也可大(dà)緻看清，污泥結構和遊離(lí)細菌的密度觀察400倍較合适。計數方法是：先确定每毫升曝氣池混合液共有幾滴（假定每毫升有20滴），取一(yī)滴混合液于載玻片上，小(xiǎo)心蓋上蓋玻片，然後在100倍下(xià)将所有泥樣都看一(yī)邊，記好各類原生(shēng)動物(wù)和後生(shēng)動物(wù)的數量，然後再觀察其它内容。

30、處理的是造紙(zhǐ)廢水（麥草制漿），采用卡魯塞爾氧化溝，但現在氧化溝的污泥沉澱性很不好，SV30很差，這是何原因造成的？

答：造成原因可能是因爲爲了滿足供氧量，不得不使曝氣機高速運行，把污泥打碎而使沉降性能更差。這類廢水适宜鼓風曝氣法，采用推流式，目前的辦法是盡可能避免曝氣機長時間高速運行，控制污泥濃度，回流比盡可能小(xiǎo)，以避免沉澱池上升流速過快。

31、我(wǒ)(wǒ)認爲三槽式氧化溝側溝排泥有它的優點，但同時又(yòu)由它的緻命缺點，即像SBR工(gōng)藝一(yī)樣會形成排泥漏鬥，造成初期排泥的濃度高而後期排泥的濃度非常低。從而造成對後續的污泥處理工(gōng)藝的不利，而且造成控制系統複雜(zá)，要借助不可靠的儀表或增加工(gōng)人的勞動強度來完成。

答：這是完全可避免的，邊溝排泥并不是任何時間都可排的，如果在A階段從曝氣邊溝排泥也不可能出現這情況。污泥沉降性能好的也不一(yī)定要則溝排泥，應該根據各裝置的具體(tǐ)情況來定，至于運行管理要方便，當然要有可靠的控制系統，目前的控制系統應該算是簡單、成熟的，當然自控系統出問題，用人工(gōng)控制是很不方便，這也是三槽式氧化溝的弱點之一(yī)。

32、三槽式氧化溝是如何交替排泥的？是實測曝氣池污泥濃度進行切換還是根據進水濃度預測切換？

答：可在A、D的起始階段從曝氣側溝排泥，此時曝氣溝内的污泥濃度也較高，在排泥過程中(zhōng)，一(yī)部分(fēn)被污泥吸附的物(wù)質可随污泥一(yī)起排出，也可減輕此後反應該階段的處理負荷，總之，排泥方式和排泥時間需根據運行周期的時間、污泥沉降性能等綜合考慮，不能一(yī)成不變，交替排泥模式需由單獨的控制系統來控制，現有三槽式氧化溝的控制程序無法滿足這方面要求的。

33、三槽式氧化溝運行模式如何編程？如何确定各階段的運行時間？

答：由于一(yī)個運行周期内的前3個運行階段與後3個運行階段的運行狀态相同，設定時僅考慮前三個階段就可。

如：A、B、C三階段的總時間爲4小(xiǎo)時，應先确定C階段的時間，這個階段以沉澱爲主，假如停止曝氣後将作沉澱用的側溝的混合液在1小(xiǎo)時内能使泥水分(fēn)離(lí)完全，則C階段的時間就定爲1小(xiǎo)時；

A階段是生(shēng)化反應的主要時段，其運行時間應大(dà)大(dà)長于B階段，經A階段運行後，大(dà)部分(fēn)生(shēng)化作用已大(dà)部分(fēn)完成；

B階段是A階段向C階段的過渡階段，此時，廢水進入中(zhōng)溝，經生(shēng)化處理後流向另一(yī)沉澱溝，曝氣側溝在不進廢水的情況下(xià)繼續曝氣，使溝内尚未降解的物(wù)質進一(yī)步轉化，所以B階段的時間較短。要根據不同的情況來采用相應的運行模式，如當污泥沉降性能差時，應該适當增加C階段的時間，相應減少A、B階段的時間，必要時可在C和D之間設一(yī)個過渡階段。

34、我(wǒ)(wǒ)單位采用卡魯塞爾氧化溝2000型工(gōng)藝的城市污水處理廠，規模8萬噸/天。運行中(zhōng)NH3-N去(qù)除不理想，2月份進水NH3-N平均爲32.35mg/L，出水爲25.99mg/L，是否提高好氧區的DO值，就能降低NH3-N值？

答：可提高好氧區的溶解氧，同時将内回流閘門開(kāi)大(dà)，這樣使反硝化區的缺氧部分(fēn)容積減少，可在一(yī)定程度上提高硝化效果，此外(wài)還要考慮堿度是否夠等因素。

35、卡魯塞爾氧化溝的水力設計目前在國内還是一(yī)個尚未充分(fēn)探讨的課題。我(wǒ)(wǒ)想主要原因是其中(zhōng)涉及到方方面面的因素：

如機械設備（特别是表曝機）的機械和水力性能（如曝氣葉輪形狀、轉速、浸沒深度等）及其運轉中(zhōng)輸入水中(zhōng)的能量（該能量在充氧、推動和攪拌上還存在着一(yī)個分(fēn)配關系)；還有氧化溝具體(tǐ)的布置形式和溝體(tǐ)設計如渠長、寬和水深、導流牆的位置、形狀、是否偏心設置等。

将所有這些因素（可能還有上面沒有提到的）綜合起來，才能得出卡魯塞爾氧化溝中(zhōng)的具體(tǐ)水流形态和有關參數（如流線、湍流程度、斷面流速分(fēn)布及平均流速等）。由于此問題非常複雜(zá)，不知(zhī)對卡魯塞爾水力設計方面有何建議？

答：其實也沒這麽複雜(zá)，氧化溝内的流速與水力停留時間或是氧化溝的容積沒有什麽定性關系，氧化溝内的流速是控制溝内不沉澱爲準，不宜過大(dà)，流速太小(xiǎo)會使污泥下(xià)沉，是通過水下(xià)推進器或表曝機來完成的，隻是完成流速的設備要根據與池深、池長等來定，不同廠家的設備選型也不盡相同。

36、能否告知(zhī)三溝式氧化溝運行管理中(zhōng)的注意事項以及他的局限性。

答：需注意的事項很多，首先要根據實際情況确定好運行周期的時間，然後确定周期内各運行階段的時間。

運行階段應先确定C階段段時間，因爲C階段是泥水分(fēn)離(lí)時間。還要調整好轉刷的浸沒深度，使其具有很好的充氧能力和混合推動力，池内的所有轉刷的浸沒深度要一(yī)緻。轉刷的浸沒深度應在靜止狀态下(xià)通過出水堰門來調節，即在氧化溝進水而不曝氣的狀态下(xià)用出水堰門的升降來調節，當轉刷處于合适的浸沒深度時，出水堰門的開(kāi)度即爲轉刷運行時的開(kāi)啓限位。

二條側溝的所有出水堰門開(kāi)啓狀态下(xià)的限位應該基本相同。應該根據廢水的特性和本裝置的實際情況，通過試運行來确定日常運行的最佳模式并輸入可控編程器，進行運行控制。

當出現異常情況時應該及時調整運行模式，如：因污泥沉降性能差而造成沉澱溝泥水分(fēn)離(lí)困難使出水帶泥時，應該增加C階段的時間，相應減少其它階段的時間。二條側溝出水堰的開(kāi)閉狀态是根據設定的工(gōng)藝要求自控的，半個周期二條側溝的切換中(zhōng)，在預設定時，原出水溝的堰門應在另一(yī)預沉溝的出水堰門全部都開(kāi)啓後再關閉，以防原預沉溝在出水的初始時間漂泥。

自控系統出現問題時，可通過手動控制來運行。手動控制時，各設備的開(kāi)閉時間和順序應該嚴格按運行模式進行，并與自動控制程序相同。污泥負荷和泥齡的計算中(zhōng)的生(shēng)化部分(fēn)容積可将氧化溝總容積*總生(shēng)化時間與總水力停留時間之比。

37、我(wǒ)(wǒ)公司污水處理站已經運行了近六年，近兩個月發生(shēng)的污泥膨脹一(yī)直無法有效的控制，工(gōng)藝爲ICEAS，沉降比爲60到90多，但是絲狀菌一(yī)般，曝氣時間一(yī)般根據水中(zhōng)溶解氧量來控制，達到5.0到5.6停止曝氣；我(wǒ)(wǒ)公司的主要污染物(wù)爲乙醇，時常會造成瞬時沖擊，請給予意見？

答：這類水很容易引起膨脹，因爲可溶解有機物(wù)高，N、P不足要投加。

38、我(wǒ)(wǒ)廠有兩條卡魯塞爾氧化溝，設計日處理量8萬噸，現在隻運行了一(yī)組系統，日處理量4萬噸，年後将啓用第二組系統，用一(yī)号系統的污泥對二号系統進行污泥培養，請說說具體(tǐ)如何操作？

答：現在已有一(yī)組在運行就不用培養了，可在另一(yī)組投運前多積累一(yī)些污泥引入就可

39、請從實用性角度談談對污水處理行業的自控技術的看法，比如說是卡魯塞爾工(gōng)藝呢？

答：生(shēng)化處理工(gōng)藝方式很多的，要看什麽工(gōng)藝，如果是傳統鼓風曝氣活性污泥法，就沒必要自控，隻要有液位保護控制和泵等設備的手動遙控控制就可。

卡魯塞爾氧化溝用自控制當然好，如果有水下(xià)推進器，用保護控制就可，如果沒有水下(xià)推進器，最好用運行控制。我(wǒ)(wǒ)這裏說的保護控制就是控制系統（如PLC）根據設定的溶解氧範圍，通過曝氣機的開(kāi)停和轉速使溶解氧控制在要求的範圍内。運行控制就不同，除了前面的要求外(wài)，還要考慮在曝氣機慢(màn)速運行或隻有個别曝氣機運行時，防止污泥下(xià)沉，即在曝氣機的總體(tǐ)運行狀态隻滿足DO的控制，而不能滿足泥水混和時能自動調控。

40、我(wǒ)(wǒ)們現在是檢測2個池，1号是有種泥接種的，但是1個月下(xià)來鏡檢時隻發現大(dà)量草履蟲，發現鍾蟲的幾率基本沒有，最多再加上幾條線形蟲；

我(wǒ)(wǒ)們2号是沒加種泥，然後進水曝氣，一(yī)個月後鏡檢時發現了大(dà)量鍾蟲和一(yī)些草履蟲等其他細菌，但是2個池的污泥含量都很少。

請問現在怎麽培養1号池的細菌，怎麽增加污泥含量？還有就是曝氣池裏的溶解氧很高，一(yī)般都再9-11之間，6以下(xià)的很少，難得出現幾次，我(wǒ)(wǒ)們鼓風機已經時開(kāi)的最小(xiǎo)了，而2号池的溶解氧更高，一(yī)般都在10－12之間。

答：二池的情況類似，是營養不足和曝氣過度引起的，污泥處于不斷增長又(yòu)在不斷自身氧化的狀态，所以要嚴格控制曝氣時間，如果無法增加污泥量，隻能采用間斷曝氣，還有營養比的控制等問題也要注意。